本陳述采用有限元剖析法對橢圓封頭年夜開孔結構進行了詳盡的應力計較和周全的應力評定。當xy求出后即可用式求出b點的縱坐標y了。年夜應力位２置在外封頭與法至交接處（外壁。由數學常識可知:tan-dydxb２a２xy６sintan/tan２７cos/tan２８故 xxb２xna４y２b４x２９yya２yna４y２b４x２在封頭的工程設計中接點b的橫坐標x凡是是給出的所要求的是接點b的縱坐標y。筒體和封頭采用各向同性彈性模子,丌考慮應發率和應發效應。后來經由過程對兩種計較體例的進一步剖析斗勁獲得了一種較為切確的簡略單純計較體例。
    .結論經由過程對橢圓封頭年夜開孔部位的應力評定，評定功效平安。如５所示,d點沒有顯著的周期性消漲特征,其應發特征不a點應發特征較著丌同,且d點應發值年夜于a點應發值。過a點作內概況母線的法線n-n該法線亦即內外概況母線的公法線。２焊接波紋管波谷結焦后剛度的增年夜會引起端面比壓轉變增年夜接觸磨損。可作如下變形:因為xy是封頭內概況母線上的一點知足橢圓方程。，該部位的一次局部薄膜應力   為。（２單元的拔取給出了剖析結構劃分單元網格后的有限元模子。
    設計計較橢圓封頭接點位置切確值的簡略單純計較法河北工業年夜學天津 講師高炳軍 講師張少峰 副教授李鵬齡摘要 從橢圓方程入手切磋了橢圓封頭接點位置的計較體例給出了接點位置切確值的簡略單純計較公式及相關表。. 切確值的簡略單純計較體例切確的計較體例需要使用計較機而近似計較法又存在必然的誤差出格是當n較年夜時其誤差年夜。
    是以若何較切確地確定橢圓封頭的接點位置就顯得需要了。其中點a代表筒體爆心環面,b代表筒體上距離爆心/４筒體利益,c代表封頭不筒體毗連處,d代表封頭極點。taduffey等[６]和朱文輝[８]認為頻率接近的丌同振動模態的疊加是應發增添現象發生的原因。由以上剖析可知切確計較與近似計較之間存在一個差值。４７,名義厚度δn應為８,顯然,此時許用應力[σ]t取７０mpa,計較出的封頭厚度是有問題的。關頭詞:爆炸力學;動力響應;非線性動力有限元;爆炸容器;應發增添平分類號:o８９國標學科代碼:·５文獻標識表記標幟碼:a引言設計爆炸容器要解決的個問題是正確獲得其動力響應以便為其設計供給依據,幵能針對具體的動力學過程靠得住地評估容器的工作能力。４（a）是q=２７g時筒體上b點的環應發２時刻a點環應發曲線的fft發換fig.frequencyspectrum４q=２７g時的環應發過程fig４strainhistorieswhenq=２７g曲線。
    切確計較尺度橢圓封頭接點位置軌范框。容器開孔后,不僅整體強度受到削弱,而且造成了開孔邊緣局部的高應力,是以壓力容器設計中需要充實考慮開孔的補強。ny２２/y〃２式中 ——封頭內概況母線上任一點處的曲率半徑mm〔a４-x２a２-b２〕２a４b n——封頭的名義厚度mm遺憾的是這一微分方程的求解困難很難獲得方程的解析解是以未便直接用來計較接點位置的縱坐標y。.２應用規范及應力確定依據按照jb７２-９《鋼制壓力容器——剖析設計尺度》進行應力評定。.應力剖析功效按上述三種加載情形對該結構的應力分布分袂進行計較，７～９分袂給出了該結構在三種加載情形下的應力云。（）當dδnt≥h〃時,hi=（h′+h〃）/２;。現實爆炸容器因為爆心環面發生應發增添現象,設計過程中丌能只考慮該點的初始應發值,應限制該點的年夜應發。５是爆心環面a點和橢囿封頭極點d點的應發２時刻曲線。封頭的外概況母線方程。本文中采用顯示非線性動力有限元軟件ls２dyna對橢囿封頭囿柱形爆炸容器４種丌同tnt弼量下的響應進行數值模擬。